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主要方法有生物脱氮除磷法，混凝沉淀法，砂率法，活性炭吸附法，离子交换法和电渗分析法等，一级处理结束到此为二级处理，三级处理包括生物脱氮除磷法，混凝沉淀法，砂滤法，活性炭吸附法，离子交换法和电渗析法。二沉池的污泥一部分回流*初次沉淀池或者生物处理设备，一部分进入污泥浓缩池，之后进入污泥消化池，经过脱水和干燥设备后，污水处理是能源(http://www.maoyihang.com/sell/l_34/)密集(energy intensIT(http://www.maoyihang.com/sell/l_25/)y)型的综合技术，污泥被后利用，之后迅速在得到应用。早在20年代初，我国上海就建成了采用活性污泥工艺的地埋式一体化污水处理设备。
生化系统形式的选择主要应考虑以下几方面：
①进水水质情况(如难生物降解有机物浓度、碳氮比、碳磷比等);
②出水水质要求(尤其是对脱氮除磷的**要求等);
③进水水质水量波动情况;
④气候条件等。
从目前应用的工程经验来看，A2O及其变形强化工(http://www.maoyihang.com/sell/l_8/)艺是众多应用在MBR脱氮除磷工艺中处理**为突出，运行管理为方便，也是稳定**的一类。表1介绍了目前各种形式的A2O及其改进型的MBR脱氮除磷组合工艺的应用情况。
MBR工艺生化系统参数设计关键技术
污泥浓度
由于后续通过膜来实现泥水分离，因此较传统活性污泥法可选取较高的MLSS值。但是，在实际工程应用中发现：
①在实际进水有机物浓度低于设计进水水质情况下，MLSS值难以达到设计值，通过减少排泥来维持MLSS值时会造成MLVSS/MLSS值偏低，导致生化池表面产生大量的浮泥，而且反而降低了生物活性，影响处理效率;
②由于MLSS是基本的设计参数，当实际值与设计值偏差较大时会影响相关设计参数(如SRT、空气量)的**度，从而影响了实际运行**。
因此，对于进水有机物浓度较高的工业废水，可选取较高的污泥浓度值(~10g/L)以尽量增大有机物去除能力;而对于城镇综合污水处理工程而言，由于进水浓度相对不高，宜选取较低的污泥浓度(6~8g/L)。
对于有脱氮要求的城镇综合污水处理工程，SRT宜根据硝化泥龄和反硝化泥龄来计算确定。需要注意的是：由于系统内的MLSS较高，因此MBR工艺的泥龄通常较传统工艺长。但实践表明：过长(30d)或过短的泥龄均会使膜的TMP增势加剧，而泥龄在20d左右时,跨膜压差增长趋势变缓。因此，泥龄不宜太长，以20d左右为宜。2.3污泥负荷
对于传统活性污泥工艺而言，通常采用基于BOD5的污泥负荷作为设计参数，但是，在MBR工艺中，由于MBR反应器内微生物的结构、种类和生物相的变化使MBR工艺对有机底物的利用不仅仅局限于进水中的BOD5值，对部分表现为CODCr的物质也可以利用，因此采用MBR工艺处理城市污水时，不宜采用污泥负荷参数作为设计依据，而应将MLSS和SRT作为MBR工艺生物处理单元的主要设计参数。而由MLSS和SRT推算出的污泥负荷往往仅为传统活性污泥法污泥负荷的一半左右。较低的污泥负荷一方面说明系统抗进水水质冲击的能力较强，另一方面也说明采用MBR工艺处理城镇污水时污泥负荷不宜作为主要的设计指标。
水力停留时间(HRT)
由于MBR系统的MLSS较高，以SRT计算确定的生物池的容积较小，相应的所需HRT较短(7~10h)。实践证明，如果考虑到系统有较高的硝化和反硝化处理**要求时，过短的HRT将难以**，因此应适当加大系统的HRT(~12h)，同时可相应降低SRT，有利于控制膜污染。
需氧量和供气量
由于MBR反应器内的MLSS较传统工艺高，其混合液的液膜厚度、污泥粘滞度等会发生变化，由需氧量计算供气量时应调整α、β和C0值，因此，MBR工艺的理论供气量计算值应大于传统工艺。但是，大量工程实践发现，实际生化池供气量小于计算量。
